针对APS TBC中熔融CMAS通过连通孔隙与裂纹快速渗入问题，将AlCl₃·6H₂O配制的溶胶（去离子水-乙醇1:1 v/v）通过真空辅助滴注引入高熵稀土锆酸盐（HE-REZ）涂层缺陷，经热处理原位转化为Al₂O₃。新生成Al₂O₃分布于涂层表面及孔隙与微裂纹内，收窄或封堵渗入路径。改性后表面粗糙度降低8.96%，冷却CMAS/涂层截面平均表观接触角增大~28°。
展开摘要研究磨损对HVOF喷涂FeCr35Ni20Mn10B8Mo5Al1.8Si1.5（FAA）非晶合金涂层在海洋环境腐蚀行为的影响：弹射导轨、炮塔基座、飞行甲板等特殊部件经受连续盐雾腐蚀与不规则间歇重载磨损，磨损-腐蚀使腐蚀产物累积，与连续耦合磨损腐蚀不同。采用不同载荷磨损后通过PDP与EIS研究腐蚀行为，SEM/EDS/XRD分析磨损痕迹内腐蚀产物。结果表明HVOF FAA涂层结构致密，孔隙率3.12±0.25%，非晶含量85.5±4.3%。
展开摘要采用HVOF热喷涂工艺在船用316L不锈钢上制备智能可持续金属陶瓷涂层（单陶瓷相+三种金属粘结剂），评估浆料冲蚀、显微硬度、表面粗糙度、附着力与电化学腐蚀。c2组分性能最优：显微硬度1210 HV、磨损率10.1 mg/h最低、附着力与耐蚀性最佳；SEM/XRD确认更致密、结合良好、孔隙率最小的微观组织。
展开摘要研究超声纳米晶表面改性（UNSM）对HVOF喷涂WC-12Co涂层（12×18H10T钢基体）结构、力学与摩擦学性能的影响：采用振幅20/50μm与静载10/40N四种组合处理。L2 相对Ra降幅最大（64.97%），L4 最终Ra最低（1.512±0.256μm）、Rz降幅最大（76.07%）、孔隙率从29.632%降至4.838%；所有处理下Ra与Rz降幅统计显著。L3 马氏硬度最高（9162 N/mm²），维氏硬度相对未处理涂层差异不显著。UNSM后平均摩擦系数未较未处理涂层下降。
展开摘要研究粒子速度对冷喷涂Ag涂层（Cu基体）剪切结合性能的影响：结合实验剪切测试与分子动力学模拟，从宏观与原子尺度探究结合机理与力学行为。较高粒子速度使Ag颗粒撞击时塑性变形增大，增强涂层与基体间结合强度，主因是剧烈冲击变形导致的界面接触面积增加与机械互锁。MD模拟提供了粒子撞击过程中变形机制与应力演化的定性原子尺度见解，与实验观测趋势一致。
展开摘要在无压烧结SiC基体上采用空气等离子喷涂（APS）沉积Si和Si-15mol%HfO₂（15HS）复合粘结层，考察其在1623K干氧与90%H₂O-10%O₂环境中20-200h的相演化、截面组织与失效机制。干氧中：Si涂层表面形成SiO₂热生长氧化层（TGO），随时间开裂剥落、涂层逐渐变薄；15HS中HfO₂原位与SiO₂反应生成HfSiO₄，致密层体积膨胀+抗剥落使涂层增厚，TGO致密无裂纹。水蒸气腐蚀下：Si以SiO₂气化挥发为Si(OH)₄被持续消耗，伴随孔隙与贯穿裂纹，200h后厚度仅为初始~70%；15HS呈三阶段演化（均匀氧化-层状构建-屏障稳定），最终形成外层HfSiO₄+内层SiO₂带的双层致密屏障，厚度保留~90%。机制分析显示HfO₂颗粒原位保留，Si⁴⁺向外扩散并转化。
展开摘要系统研究La/Gd取代比对三步EB-PVD制备的(La₁₋ₓGdₓ)₂Zr₂O₇（LGZ）热障涂层晶体结构、微观组织演化与元素分布的影响：在(Ni,Pt)Al粘结层超合金基体上沉积五种双层LGZ/YSZ涂层（x=0.1-0.9）。随Gd增加发生有序烧绿石→无序缺陷萤石相的结构转变，伴随晶格收缩与位错密度变化。柱状晶尺寸随Gd含量单调增大：La富集组分（x<0.5）为层状尖端细柱晶，Gd富集组分（x>0.5）为金字塔尖端粗柱晶。La³⁺表面偏析与钉扎抑制侧向生长，Gd富集组分无此效应，允许正常扩散与竞争生长。La富集涂层中La沿生长方向出现显著层级偏析（氧化镧蒸气压高+偏析倾向强），Gd因中等挥发性分布相对均匀。建立了加工-结构-成分关系。
展开摘要采用冷喷涂（CS）在多晶硅CVD反应器内壁制备新型Ag-Cu复合功能涂层：兼具优异硬度与抗冲蚀性，近红外波段高反射，抑制内壁辐射散热。Polysim数值模拟显示，316L不锈钢内壁基准能耗111 kWh/kg，喷涂30% Ag-Cu复合涂层后降至68.4 kWh/kg，年节能率高达38.77%。
展开摘要系统研究HVOF喷涂参数（重点氧压）对Al65Cu20Fe15涂层微观组织与摩擦学性能的影响：在3.0与3.5 bar两种氧压下沉积（其余参数恒定），SEM/EDS表征微观组织、分析准晶相与晶相比例，球盘滑动测试连续记录摩擦系数。氧压显著影响涂层致密度、相组成与摩擦膜形成。3.5 bar氧压涂层特性最均衡：摩擦系数稳定在0.55-0.60、磨损均匀，归因于较高准晶相比例与均匀组织。
展开摘要采用煤油燃料 HVOF 喷涂在 33/35/37 Hz 煤油泵频率下制备 WC-12Co 涂层，以 5-25 N 截面划痕与 10 N 恒定载荷干滑动评估。F35 马氏硬度最高（9.42 GPa），F33 在 5-15 N 下投影划痕损伤面积最小；磨削表面 F35 往复与球盘磨损率最低（3.61×10⁻⁶ 与 5.69×10⁻⁵ mm³/N·m），喷态表面往复滑动 F37 最低。SEM/EDS 显示局部材料去除、钢对磨体转移与富氧区。硬度、划痕损伤与磨损排序不同，说明涂层响应取决于变形尺度与接触条件。
展开摘要介绍 Gefest 机器人技术复合体（RTC）用于车辆车身板材修复与长期防腐的概念与架构：集成激光金属清洗、冷气体动力喷涂（CGDS/冷喷涂）与合成油漆涂层，配合六轴机械臂+AI 视觉+半自动换刀。建立自适应"车库内"生产循环，消除热变形、缩短修复停机时间并延长使用寿命。
展开摘要报道双相高熵锆酸盐 (La0.25Sm0.25Er0.25Ho0.25)2Zr2O7：1600°C 热处理 10-100 h 后平均晶粒仅从 1.17 μm 增至 2.83 μm，展现优异高温抗烧结能力。从头计算揭示表面能随稀土离子半径减小而增大，(110) 面最稳定；缺陷萤石结构中金属-氧键分布显著宽于烧绿石对应相，强烈的结构异质性与丰富烧绿石/缺陷萤石界面抑制晶粒粗化。
展开摘要提出电弧线喷（AWS）Zn 中间层+冷喷涂（CS）Al/Cu 涂层的混合方案，在 PA6、PMMA 聚合物及 CFRP、GFRP 复合材料基体上系统评估。足够厚且连续的 Zn 中间层是实现成功沉积并改善结合的关键（提供机械稳健界面）；聚合物基体上最高结合强度约 7 MPa，复合材料上结合较低且出现分层。
展开摘要采用药芯焊丝电弧堆焊（FCAW）在层流冷却辊表面制备不同 Cr/B 含量的 Fe-Cr-Ni-Mo-B 耐磨堆焊层。B 含量从 0.3 wt% 增至 0.6 wt% 促进硼化物形成并将共晶 M₂B 由粗大离散颗粒转变为细小连续网络结构，显微硬度由 747.7 HV0.3 升至 810.7 HV0.3；Cr 含量从 15 wt% 增至 19 wt%（约 0.6 wt% B）使共晶硬质相逐渐粗化，形貌由细互联网络过渡为粗骨架状与板条状。
展开摘要与 325 同题（Applied Physics Letters 正式版）：双相高熵锆酸盐 1600°C 热处理 10-100 h 晶粒 1.17→2.83 μm；从头计算显示稀土离子半径减小使烧绿石与缺陷萤石相表面能均增大，(110) 面最稳定；缺陷萤石相金属-氧键分布更宽、晶格畸变差异显著，烧绿石/缺陷萤石界面的结构异质性抑制晶粒粗化。
展开摘要采用激光熔覆在 45 钢基体上制备 AlCrFeNi3 高熵合金涂层（氯碱工业高温浓碱环境）。在 1 mol/L NaOH 中电化学测试显示涂层稳定钝化，腐蚀电流密度较基体降低 80.5% 至 6.16×10⁻⁷ A·cm⁻²；50 wt.% NaOH 150°C 长期浸泡（7/21 天）中，涂层由稳定钝化逐渐过渡为局部钝化膜失稳。
展开摘要对 V2500-5 航空发动机报废的内衬段（B1900 镍基高温合金）进行破坏性分析：场发射 SEM-EDS 与 JMatPro 热力学模拟结合。失效源于材料固有性质与服务退化：γ' 沉淀严重非定向粗化丧失强化机制；JMatPro 预测 Ta/Hf 重元素偏析与连续碳化物膜、扩展共晶岛等微观缺陷对应，引发服役中初熔与脆化；分析确认双层热障涂层（NiCoCrAlY 与 YSZ）。
展开摘要设计 Fe60 基体+NiCr-Cr3C2 耐磨增强相+Ni 包覆 MoS2 润滑组元的 Fe 基复合涂层，采用火焰喷涂制备。MoS2 在喷涂中发生显著热转变并形成含 Mo、S 相。九种配方中，含 15 wt.% Ni-MoS2 与 40 wt.% NiCr-Cr3C2 的 C6 涂层摩擦系数最低。
展开摘要基于同一图像建立四种典型 TBC 模型，定量比较缺陷对隔热与界面损伤的影响，考虑 TGO 与梯度热循环的耦合行为。固有裂纹导致涂层表面温度差达 15°C，对界面温度无影响；与无缺陷模型相比，固有裂纹使界面附近法向应力最大增加 70%、剪切应力增加 48%；POR-CR 模型完全损伤面积比 HOM 模型高 40%。基于更贴近真实微观结构的 POR-CR 模型，将内部与界面裂纹的合并方式归纳为六种类型。
展开摘要采用真空等离子喷涂（VPS）在 TZM 基体上沉积标称 W-3 wt.% Re 涂层（旋转阳极医用 X 射线管焦轨应用），并与真空烧结 W-3Re 参比比较。VPS 与烧结样密度 17.08 与 15.62 g/cm³（相对密度 88.04% 与 80.52%，理论 19.4 g/cm³）；VPS 平均维氏硬度 419.7±14.75 HV1（较烧结 220.2±15.61 高 90.6%）；VPS 表面拉伸残余应力约 97±35 MPa，烧结样约 219±21 MPa。
展开摘要