服役退化燃气轮机燃烧室衬里的失效分析：金相评估
对 V2500-5 航空发动机报废的内衬段（B1900 镍基高温合金）进行破坏性分析：场发射 SEM-EDS 与 JMatPro 热力学模拟结合。失效源于材料固有性质与服务退化：γ' 沉淀严重非定向粗化丧失强化机制；JMatPro 预测 Ta/Hf 重元素偏析与连续碳化物膜、扩展共晶岛等微观缺陷对应，引发服役中初熔与脆化；分析确认双层热障涂层（NiCoCrAlY 与 YSZ）。
展开摘要燃烧室衬里失效：γ'粗化+TBC双层确认
共 65 篇
NiCr-Cr3C2 与 Ni-MoS2 协同增强的火焰喷涂 Fe 基复合涂层的摩擦学性能
设计 Fe60 基体+NiCr-Cr3C2 耐磨增强相+Ni 包覆 MoS2 润滑组元的 Fe 基复合涂层，采用火焰喷涂制备。MoS2 在喷涂中发生显著热转变并形成含 Mo、S 相。九种配方中，含 15 wt.% Ni-MoS2 与 40 wt.% NiCr-Cr3C2 的 C6 涂层摩擦系数最低。
展开摘要火焰喷涂Fe基涂层：Ni-MoS2+C3C2协同减摩
等离子喷涂热障涂层在燃烧器循环试验中的动态热演化与损伤失效：固有裂纹与孔隙缺陷的作用
基于同一图像建立四种典型 TBC 模型，定量比较缺陷对隔热与界面损伤的影响，考虑 TGO 与梯度热循环的耦合行为。固有裂纹导致涂层表面温度差达 15°C，对界面温度无影响；与无缺陷模型相比，固有裂纹使界面附近法向应力最大增加 70%、剪切应力增加 48%；POR-CR 模型完全损伤面积比 HOM 模型高 40%。基于更贴近真实微观结构的 POR-CR 模型，将内部与界面裂纹的合并方式归纳为六种类型。
展开摘要TBC缺陷模型：裂纹合并六类，损伤面积+40%
真空等离子喷涂在 TZM 上制备 W-3Re 涂层的微观结构与力学表征
采用真空等离子喷涂（VPS）在 TZM 基体上沉积标称 W-3 wt.% Re 涂层（旋转阳极医用 X 射线管焦轨应用），并与真空烧结 W-3Re 参比比较。VPS 与烧结样密度 17.08 与 15.62 g/cm³（相对密度 88.04% 与 80.52%，理论 19.4 g/cm³）；VPS 平均维氏硬度 419.7±14.75 HV1（较烧结 220.2±15.61 高 90.6%）；VPS 表面拉伸残余应力约 97±35 MPa，烧结样约 219±21 MPa。
展开摘要VPS W-3Re涂层密度硬度优于烧结参比
喷涂温度对冷喷涂锌涂层微观结构与耐蚀性的影响
采用冷喷涂（CS）在灰铸铁表面制备纯锌涂层以提高耐蚀性。更高气体温度显著提高涂层厚度与沉积效率，获得孔隙率<1%的致密冷喷锌涂层；温度升高促进结构均匀性并通过剧烈塑性变形局部动态再结晶将平均晶粒细化至 0.79 μm；锌涂层呈疏水性（水接触角>90°）；电化学测试显示腐蚀电流密度比腐蚀铸铁基体低两个数量级；盐雾腐蚀显示提高喷涂温度促进更致密更具保护性的腐蚀产物层形成。
展开摘要冷喷锌温度升致密化，耐蚀两数量级
级联单阴极大气等离子喷涂喷枪的等离子射流与粉末注入研究
使用 Accuraspray 4.0 系统 CCD 相机研究级联单阴极等离子喷枪双注入器的粒子射流：数字图像分析确定喷涂距离处亮度分布；双注入用 Y 分支单喂料器，交替使用两个独立粉末喂料器结果无显著差异；双峰粒子密度分布随载气流量变化，实验喷涂斑点证实；确定了使两注入器喷涂斑点间距最小并优化沉积效率的载气流量；11mm 喷嘴（对比标准 9mm）未显著缩小斑点间距。
展开摘要APS双注入射流诊断，载气流量优化
Nb 控制的激光熔覆 AlCoCrFeNi2.1Nbx 涂层共晶微观组织演变与性能优化
在 316L 不锈钢上激光熔覆 AlCoCrFeNi2.1Nbx（x=0,0.6,0.8,1.0,1.2）高熵合金涂层。Nb 添加改变凝固路径：由 L→B2→FCC/Laves 共晶经 L→FCC/Laves 共晶过渡至 L→Laves→FCC/Laves 共晶，驱动亚共晶-共晶-过共晶转变；显微硬度由 352.90 升至 857.81 HV；Nb0.8 涂层耐磨性最优（初生 B2 相与共晶结构硬度-韧性组合）；Nb 将腐蚀损伤模式由 FCC 相严重局部腐蚀改变。
展开摘要激光熔覆HEA-Nb共晶，Nb0.8耐磨最优
镍铝青铜上激光熔覆 Hastelloy C276 涂层：微观结构、腐蚀与空蚀性能
采用预置粉末激光熔覆在镍铝青铜（NAB）上沉积 Hastelloy C276 涂层。C276 涂层由 Ni/Mo/Cr 富固溶体与金属间化合物强化，最大硬度 352.0 HV0.1（较 NAB 基体 159.0 HV0.1 高 121.4%）；电化学测试显示腐蚀电流密度降低 91.3%、极化电阻提升 10 倍；3.5 wt% NaCl 溶液中 12 h 循环冲击空蚀测试表明涂层有效抑制裂纹扩展、空蚀坑分布更均匀。
展开摘要激光熔覆C276护螺旋桨，空蚀裂纹受抑
可逆 Fe 析出使单层 Sr₂Fe₁.₅Mo₀.₅O₆₋δ 陶瓷互连层可用于等离子喷涂分段串联固体氧化物燃料电池
通过大气等离子喷涂（APS）制备双钙钛矿 Sr₂Fe₁.₅Mo₀.₅O₆₋δ（SFM）涂层，研究氧化还原循环下的相与价态演变。析出的金属物种在再氧化时可逆地重新并入钙钛矿晶格；重复氧化还原循环中电导率保持 10 S/cm 以上。将 SFM 用作等离子喷涂分段串联管式 SOFC 的独立互连层：15 电池堆峰值功率 19.0 W（0.39 W/cm²），验证了 SFM 作为可行钙钛矿互连层的适用性。
展开摘要APS制备SFM互连层SOFC电堆19W
基于参考点云配准的涡轮叶片热障涂层机器人磨削在线自动夹紧误差补偿
提出涡轮叶片热障涂层（TBC）机器人磨削的自动夹紧误差补偿方法：固定线激光扫描仪在每次拾取后获取点云，首片叶片人工辅助标定作为参考，后续拾取通过 Trimmed-ICP 精细配准定位。530 次拾取（4 种叶片）平均补偿率 91%，补偿后残差 <0.2 mm，有效配准率 98.5%；118 片 T1 叶片批次验证涂层去除均匀（35.97±4.30 μm），表面粗糙度由 Ra 7.92 μm 降至 2.57 μm，六处测量点五处满足 Ra≤3.0 μm。
展开摘要TBC叶片磨削ICP配准补偿，残差<0.2mm
冷喷涂铝合金 7075 金属基复合涂层的最新进展：表面工程、原料设计、后处理策略与新兴应用
综述冷喷涂 AA7075 基金属基复合涂层（MMC）近期进展：表面工程、粉末原料设计、沉积后处理与增强策略。B4C、SiC、氮化硼纳米片/管（BNNPs/BNNTs）、石墨烯纳米片（GNPs）等硬质陶瓷与纳米结构增强改善了力学强度、耐磨与耐蚀性；强调功能梯度结构、混合增强体系与热处理/HIP 致密化方法；新兴应用涵盖航空航天、国防与航天技术（辐射屏蔽、结构修复、聚合物基体金属化）。
展开摘要冷喷AA7075复合涂层综述，增强策略可参考
BaZrO₃ 与 Gd₂Zr₂O₇ 用于热障涂层的热学与辐射性能：第一性原理研究
第一性原理研究 BaZrO₃ 与 Gd₂Zr₂O₇ 热障涂层材料的温度依赖热导率，综合晶格（粒子型+相干声子，含三/四声子散射）与辐射传热机制。四声子散射显著降低粒子型晶格热导率；相干贡献随温度升高而增大，高温下与 Gd₂Zr₂O₇ 中的粒子型贡献相当；高温下辐射传热贡献显著。多通道传热框架比纯声子计算更准确描述高温行为。
展开摘要BaZrO3/Gd2Zr2O7 TBC热导率多通道理论
用于熔融 Al–Si 和 Al–Cu–Si 相变材料不锈钢容器的热喷涂氧化物涂层：相容性与热循环稳定性
在304不锈钢上采用大气等离子喷涂（APS）与高速悬浮火焰喷涂（HVSFS）制备Al₂O₃、ZrO₂及Al₂O₃/ZrO₂（60/40 wt.%）氧化物涂层，保护容器免受熔融Al-Si与Al-Cu-Si相变材料侵蚀。APS涂层厚度强依赖喷涂角度，HVSFS厚度分布更均匀；两周静态暴露无反应层/溶解/元素互扩散；Al₂O₃/Al-12.3Si体系约300次热循环无退化；液-固界面热接触电阻0.31-0.39×10⁻³ m²K/W。
展开摘要APS/HVSFS氧化物涂层护304钢耐熔融Al-Si
通过氮改性改善高熵 Ti–Cr–Zr–Nb–Hf 涂层的物理、力学与摩擦学性能
研究 Cr–Ti–Zr–Nb–Hf 高熵合金涂层及其氮改性：分别在 Ar 和 Ar+N₂ 气氛下离子等离子溅射沉积。氮掺入形成单相高熵氮化物 (Cr,Ti,Zr,Nb,Hf)N，具有强共价金属-氮键与显著晶格畸变；氮改性使硬度提升两倍以上、杨氏模量提升约两倍；-60°C 至 +150°C 摩擦试验显示高热稳定性，耐磨性提升近一个数量级，摩擦系数降低 3-4 倍。
展开摘要氮改性高熵涂层耐磨提升一个量级
煤油供给速率对 HVOF 喷涂 WC–12Co 涂层飞行粒子行为及由此产生的相组成、微观组织和力学性能的影响
研究煤油泵频率与HVOF喷涂WC–12Co涂层的飞行粒子温度/速度、相组成、孔隙率、粗糙度及力学性能的关系。泵频率30-37Hz（氧气、载气流量、喷距、机器人程序恒定）：平均粒子温度1685→1719°C，速度681→754 m/s，W₂C/WC比0.0160→0.0341；孔隙率F30为2.62%，F33/F35降至1.95%/1.88%，F37升至2.45%；F35硬度与压痕模量最高。中间喷涂条件下涂层致密化与力学响应最佳。
展开摘要HVOF WC-12Co参数窗口：中间频率最优
超音速氧燃料喷涂 Fe-Ni-Cr 合金涂层的磁性能
采用HVOF喷涂从Fe-Ni-Cr（1J38）合金粉末制备软磁涂层。HVOF沉积致密，但快速淬火在涂层内引入富氧的片间边界网络与残余应力；XRD无显著宏观氧化或相变，保留FCC晶格结构。去除基体背景干扰后，低磁场下呈现明显的细腰（wasp-waisted）磁化畸变，归因于易磁化未氧化片层芯与高能垒边界钉扎网络的不同步磁化响应。
展开摘要HVOF软磁涂层细腰磁化畸变机制
带复合热障涂层的转子-定子系统碰摩温度特性研究
针对航空发动机钛合金转子-定子系统碰摩导致的局部高温与钛火失效，建立含复合热障涂层的热生成模型（傅里叶热传导+接触模型，考虑涂层对接触刚度与分层热传导的影响）及有限元模型（动态温度-位移显式方法）。分析碰摩温度特性，重点考察复合涂层厚度变化的影响，模型经实验验证 MAPE<2%。
展开摘要复合TBC转子碰摩热模型MAPE<2%
真空电弧法在粗晶与超细晶 Ti–6Al–4V 钛合金上沉积的单层高熵涂层 (TiZrVCrAl)N 的微观结构、相组成与物理力学性能
在粗晶与等通道转角挤压（ECAP）制备的超细晶 Ti-6Al-4V 基体上真空电弧沉积 (TiZrVCrAl)N 高熵单层氮化物涂层。超细晶基体显著改善涂层性能：显微硬度由 702.1 升至 1283.4 HV，划痕首次开裂临界载荷 Lc1 与局部剥落载荷 Lc2 分别提高约 33% 与 36%；超细晶基体上涂层相干散射区尺寸 6.57 nm（对比粗晶 9.20 nm）。
展开摘要真空电弧HEA氮化物涂层，超细晶基体增益
Yb₂O₃ 掺杂 YSZ 涂层：相稳定性与热性能
采用 EB-PVD 制备 Yb₂O₃ 掺杂 YSZ（YbYSZ）热障涂层。沉积态 6.5Yb2YSZ 与 4.5Yb4YSZ 涂层四方/四方-prime 相含量 95/97 mol.%，1150°C 6000 次热循环后降至 61/72 mol.%。失效归因于 TGO 波动与陶瓷烧结引起的陶瓷层纵横向裂纹及涂层分层。4.5Yb4YSZ 抗烧结性更优，延迟 Cr₂O₃、NiO 生成与 TGO 生长，4000 次循环后 TGO 厚度 8–10 μm（对比 10–14 μm）。
展开摘要Yb掺杂YSZ改善TBC抗烧结，4.5Yb4YSZ配比可参考
热暴露 APS 与 EB-PVD YSZ 热障涂层的太赫兹时域光谱与成像表征
采用太赫兹时域光谱（THz-TDS）与成像技术无损表征热暴露条件下 APS 与 EB-PVD 两种 YSZ 热障涂层的结构变化。APS 涂层呈层状结构、孔隙与散射界面多，二次回波弱；EB-PVD 呈规则柱状结构、多次回波清晰。1100 K 暴露后 APS 二次回波幅度宽度变化、THz 厚度增大、空间不均匀性增强；EB-PVD 在 10/20/40 h 暴露后保持清晰回波与稳定空间均匀性。1300 K 时 APS 波形展宽、界面更不规则，EB-PVD 回波幅度下降、THz 厚度减小。
展开摘要THz无损检测区分APS/EB-PVD TBC退化，方法可借鉴